碳鋼彎頭的合理布局防礙了進膠口恰當地設定。這一般與欖樣的分模面設計方案相關，有的剖析面的設計方案，沒法有效地分散化內進膠口，進而就不可以使金屬材料流液勻稱根據較寬的砂型表層。愿意防止砂型或砂芯上部分超溫，本質的對策是把流液勻稱地分散化開。因此，在設計方案欖樣時，不可以在一塊塊砂型或砂芯上根據過多的金屬材料流液，不然就會超溫而減少型砂和芯砂的抗壓強度。（1）砂箱過小不可以有效地分配澆筑系統軟件。要是由于只設定1個內進膠口，進而穿過的金屬材料液多到使沙子超溫而導致沖砂缺點，挽救的方法是游戲多開好多個內進膠口。砂箱很小，就沒法選用這類挽救方法。以至于還會防礙有效地設定澆筑系統軟件，進而驅使金屬材料液從抗壓強度很低的砂型或砂芯位置流人。（2）箱帶距樣子太近。這會產生兩層面的難題，不僅挨近箱帶的位置，砂型不易春實；與此同時因箱帶使型砂表層部分被風干。在這種狀況下，春砂綿軟會導致高溫抗壓強度低，那樣，因為砂型抵御金屬材料液侵蝕的工作能力減少而造成沖砂。二種狀況下，當型砂還沒有超過任何的高溫抗壓強度以前，已風干了的位置就會被機械設備地侵蝕掉。金屬系統配置不善，是造成碳鋼彎頭內外壁沖砂的關鍵緣故，由于澆筑控制系統若根據砂型（或砂芯）表層金屬材料液的流入。現將不足理想化的澆筑系統闡述給出。

        （1）因內進膠口設計方案不科學，導致金屬材料液中刷秒型或砂芯表層，這合在金屬的厚壁處導人金屬材料液時所產生的狀況相同，會使金屬流液沒有分散化到較寬的表層，而以高速沖擊性在部分砂型上。（2）內說口不可以產生可緩存金屬材料流的液池。要是金屬材料流液沖擊性在型內壁，緊接著又流進在別處，那麼，這方面型砂就會常常曝露在新流人的高溫金屬材料液的沖擊性之中，而沒有機遇產生激冷或牢靠的殼子令其砂型免遣沖蝕。（3）流過砂型表層的金屬材料液過多，最后將把澆筑前期所產生的金威殼子又重熔融掉。一旦產生這樣的事情，這時候沙子的抗壓強度和抗沖擊的工作能力早已很低，金屬材料液就能隨便地把砂型侵蝕掉。根據金屬表層的金屬材料液水流量過高，會阻攔維護砂型表層較開始殼子的產生。在砂型表層被加溫到抗壓強度很低的溫度時，必須較開始產生的殼子來維護砂型表層。根據各內進膠口的金屬材料液分派不勻，這就失去原先設定好幾個內進膠口所期待的優勢，由于根據一些進膠口的金屬材料液依然過多，或是水流量依然過快，因此產生不上有必須薄厚的殼子。要是澆筑系統軟件能將金屬材料液分派恰當，且能避免型砂溫度過高，那麼對會產生高溫位置（有將會造成沖砂的一部分）的型砂，還規定具備任何的高溫抗壓強度。在某個溫度下，型砂抗壓強度不足因此是因為粘土，因此無法產生所規定的高溫抗壓強度，其結果是型砂干抗壓強度和高溫抗壓強度均低。

        粘土量不夠是導致型砂高溫特性差的這項基礎緣故。型砂的這種特性還遭受以下要素的危害：水份少，不可以徹底活性已加上的粘土；混砂速度快，足以使水和粘土活性；采用的粘土種類不善（高溫抗壓強度低）；額外的抗粘結化學物質（甲基纖維素等），因此減少了碳鋼彎頭的高溫抗壓強度。選用金屬焊接方式對鋁與鎂開展電焊焊接時，熔合區周邊產生的高韌性鎂鋁金屬間化學物質會促進連接頭延性提升，減少連接頭的物理性能，而且因為電焊焊接時很大的熱鍵入，會使熱危害區造成很大的形變及裂痕。選用外擴散焊聯接能夠根據在有限公司的時間內加溫和充壓，使觸碰表層造成細微的宏觀經濟形變，根據分子的外擴散，建立鋁與鎂異種原材料靠譜的聯接。金屬是鋁與鎂電焊焊接中常用的缺點，出氣孔不但會消弱焊接的合理工作中橫斷面，一起也會使對接焊縫區造成應力，減少焊接金屬材料的抗壓強度和延展性。鎂/鋁異種原材料工工G電焊焊接頭造成的出氣孔受弧柱氛圍及焊絲中水份、被焊位置及焊絲表層空氣氧化膜吸水能力的危害。因為氬氣維護不充足，及其焊絲表層殘余水份在高溫下H20溶解造成的H2融入電焊焊接溶池中，當液態金屬凝結時，汽體的溶解性突降，錯過了逸出而殘余在焊接中變產生出氣孔